Расчетное определение эксплутационной влажности автоклавного газобетона

Дан анализ методик расчета влажностного режима ограждающих конструкций. Обоснована актуальность проведения исследований эксплуатационной влажности автоклавного газобетона. Проведены экспериментальные исследования по сорбционному увлажнению и паропроницаемости основных марок газобетона. Приведены результаты испытаний и численных расчетов влажностного режима стен из газобетона марки D400 с фасадными теплоизоляционными композиционными системами с наружными штукатурными слоями для условий различных климатических зон строительства, а также значения эксплуатационной влажности материалов исследованных конструкций.

В процессе эксплуатации зданий влажностное состояние материалов ограждающих конструкций изменяется в зависимости от конструктивных особенностей, свойств материалов, температурно-влажностных условий в помещениях, климатических условий района строительства [1-6]. Влажностный режим определяет эксплуатационные свойства ограждающих конструкций здания. Он непосредственно влияет на теплозащитные свойства ограждающих конструкций [7-9] и энергоэффективность применяемых материалов [10].

Расчеты влажностного режима позволяют решать различные задачи строительной теплофизики. Стационарная методика оценки влажностного режима [11] позволяет проверить конструкцию по условиям недопустимости накопления влаги в ней за годовой период эксплуатации и ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха.

Расчеты по нестационарным методикам [12-14] позволяют давать не только качественные оценки влажностного состояния ограждающих конструкций, но и конкретные количественные результаты по влагосодержанию в слоях строительных материалов. Основным результатом расчетов влажностного режима ограждающих конструкций по нестационарным методикам является распределение влажности по толщине конструкции в любой момент времени после начала эксплуатации здания. Из этого результата можно получить ответы на частные задачи, в т.ч. определение значения эксплуатационной влажности строительных материалов.

Актуальность работы обусловливается тем, что автоклавный газобетон в настоящее время является самым распространенным материалом в наружных ограждающих конструкциях зданий [15], а последние крупные исследования по тематике влажностного режима проводились для ячеистых бетонов, имевших другие тепловлажностные характеристики. С тех времен был практически полностью заменен парк оборудования для производства, изменились технологии и составы, из-за повышения норм к теплозащите более широкое применение получили марки пониженной плотности D300 и D400.

Эксплуатационная влажность

Эксплуатационная влажность - это равновесное влагосодержание материала в ограждении относительно воздействующих на него влажностных факторов внутренних и наружных сред. Влагосодержание в материале конструкции становится равновесным после нескольких лет эксплуатации здания [14].

Срок выхода влажностного режима конструкции на квазистационарный зависит от начальной (технологической) влажности материала, состава конструкции и климатических условий региона строительства.

Результаты натурных и численных исследований показывают, что для конструкций с применением газобетона срок выхода на устоявшуюся эксплуатационную влажность составляет от 1 до 5 лет [5, 14, 16-19].

Основным способом определения эксплуатационной влажности являются натурные исследования, так как по их результатам можно установить распределение влажности для конкретной конструкции в конкретных условиях эксплуатации. Однако результаты натурных исследований даже для одного типа конструкций в одних и тех же эксплуатационных условиях могут иметь большой разброс [20].

Именно по статистическим данным большого количества натурных исследований, а также по экспертным оценкам были определены значения расчетной влажности в условиях эксплуатации А и Б из приложения С [11]. Эти значения переносятся из редакции в редакцию СНиП "Тепловая защита зданий" лишь с небольшими изменениями и дополнениями, и для некоторых типов материалов их следует признать устаревшими. Это относится, например, к газобетону, где влажности в условиях эксплуатации А и Б приняты равными 8 и 12 % соответственно (пп. 176-179 приложения С [11]).

В настоящее время повторить всеобъемлющие натурные исследования, которые бы легли в основу таблицы расчетных теплотехнических показателей СНиП, не представляется возможным, так как государственное финансирование научно-исследовательской деятельности в строительстве фактически не ведется, а также отсутствует постоянная взаимосвязь между предприятиями строительной отрасли и отраслевыми НИИ. Поэтому использование численных методов расчета влажного режима ограждающих конструкций сейчас является более перспективным [8, 12-14].

Нестационарные методы расчета влажностного режима известны с 1930-х гг., а в 1984г. в НИИ строительной физики было разработано "Руководство по расчету влажностного режима ограждающих конструкций зданий" [21], которое по сей день является наиболее полным пособием по практике проведения нестационарных расчетов. В последние два года проведена актуализация данного метода и выпущен новый стандарт: ГОСТ 32494-2013 "Здания и сооружения. Метод математического моделирования температурно-влажностного режима ограждающих конструкций".

Экспериментальные исследования

Для актуализации данных по тепловлажностным характеристикам автоклавного газобетона был выполнен ряд экспериментальных исследований. Наиболее значимыми следует признать полученные результаты исследований паропроницаемости и сорбции водяного пара, так как впервые за последние годы по методикам ГОСТ и на специальном оборудовании были одновременно испытаны основные марки автоклавного газобетона современного производства.

Также впервые для образцов современного газобетона были апробированы методики и получены результаты исследований капиллярного всасывания и влагопроводности. Усредненные результаты экспериментальных исследований сорбции водяного пара образцами автоклавного газобетона основных марок приведены в табл. 1. Испытания проводились по методике ГОСТ 24816-812.

Табл. 1. Результаты исследований сорбции образцами газобетона

Марка газобетона Сорбционная влажность, %, по массе при температуре 20±2 °С
и относительной влажности воздуха, %
40 60 80 90 97
D300 0,102 0,36 1,9 3,15 6,3
D400 0,063 0,22 1,32 2,48 4,54
D500 0,036 0,16 1,23 2,19 4,25
D600 0,021 0,083 1,1 2,08 4,00

Полученные данные можно обобщить выводом, что чем меньше плотность газобетона, тем больше сорбция. Это объясняется большей пористостью ячеистого бетона при понижении плотности.

Усреднённые результаты определения сопротивления паропроницанию и расчетов коэффициента паропроницаемости основных марок газобетона приведены в табл. 2. Испытания проводились по методике ГОСТ 25898-20123. Толщина испытуемых образцов составляла 25 мм.

Табл. 2. Результаты исследований паропроницаемости газобетона

Марка газобетона Средняя плотность
образцов ρ, кт/м3
Сопротивление
паропроницанию Rп, м2⋅ч⋅Па/мг
Паропроницаемость μ, мг/(м⋅ч⋅Па)
D300 330 0,198 0,126
D400 410 0,215 0,120
D500 504 0,240 0,105
D600 634 0,268 0,095

Вывод по данным исследованиям заключается в том, что чем выше плотность газобетона, тем больше сопротивление паропроницанию и, соответственно, ниже коэффициент паропроницаемости.

Численные расчеты

С использованием полученных актуальных тепловлажностных характеристик газобетона были проведены пробные расчеты нестационарного влажностного режима многослойных ограждающих конструкций в климатических условиях различных городов строительства.

Исследованы стены из газобетона марки D400 с фасадной системой со скрепленной теплоизоляцией (СФТК) с использованием основных типов эффективных утеплителей:

  • минеральной ваты;
  • формованного пенополистирола (пенопласта);
  • экструдированного пенополистирола (XPS)

с наружным тонким штукатурным слоем.

При расчетах принималось, что температура и влажность в помещении остаются постоянными в течение года - +20 °С и 55 % соответственно. Температура и относительная влажность воздуха снаружи конструкции изменяется. Данные для расчетов брались из СП 131.13330.2012 "Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99".


На рис. 2-4 приведены графики распределения влажности по толщине конструкций в различных городах строительства, полученные в результате расчетов по разработанной программе для ЭВМ, согласно [21], реализующей математическую модель температурно-влажностного режима ограждающих конструкций из ГОСТ 32494-2013.

Результаты приведены на третий год эксплуатации здания. Данный период выбран по тем соображения, что по проведенным расчетам за два года все рассмотренные варианты конструкций теряют начальную (технологическую) влажность и выходят на квазистационарный влажностный режим.

Для каждого варианта приведено два графика - это распределения влажности на начало месяцев, следующих за месяцами наибольшего и наименьшего влагонакопления в конструкции (соответственно на начало февраля и августа).

Рис. 2. Распределение влажности внутри конструкции с минеральной ватой: слева - начало февраля; справа - начало августа

Рис. 3. Распределение влажности внутри конструкции с пенополистиролом: слева - начало февраля; справа - начало августа

Рис. 4. Распределение влажности внутри конструкции с экструдированным пенополистиролом: слева - начало февраля; справа - начало августа

По результатам расчетов влажностного режима рассмотренных вариантов конструкций были вычислены значения эксплуатационной влажности материалов для климатических условий выбранных городов строительства.

В табл. 3 приведены значения эксплуатационной влажности газобетона марки D400 и эффективных утеплителей после месяца наибольшего влагонакопления. Значения для газобетона приведены для конструкции с экструдированным пенополистиролом.

Табл. 3. Эксплуатационная влажность (wэ, %) после месяца наибольшего влагонакопления

Газобетон D400 Минеральная вата Пенопласт XPS
Москва 3,18 0,79 2,59 0,32
Санкт-Петербург 3,13 0,87 2,62 0,35
Екатеринбург 3,47 0,80 3,58 0,24
Новосибирск 3,56 1,11 4,49 0,28
Владивосток 2,93 0,53 2,30 0,23
Краснодар 2,18 0,75 1,82 0,38

Заключение

Полученные экспериментальные данные позволяют проводить дальнейшие расчеты нестационарного влажностного режима ограждающих конструкций с использованием автоклавного газобетона. Результаты численных расчетов представляют, отдельный интерес и могут быть использованы для вычисления эффективной теплопроводности кладок из газобетонных блоков [22, 23], а также показателей энергоэффективности теплоизоляционных материалов [10].

Источник

Вестник МГСУ. 2015. № 2. С. 60-69 "Расчетное определение эксплуатационной влажности автоклавного газобетона в различных климатических зонах строительства".

Авторы

Пастушков П.П., Гринфельд Г.И., Павленко Н.В., Беспалов А.Е., Коркина Е.В.

Пастушков Павел Павлович - кандидат технических наук, старший научный сотрудник, Научно-исследовательский институт строительной физики Российской Академии архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН), 127238, г.Москва, Локомотивный пр., д. 21, 8 (495) 482-40-58, pavel-one@mail.ru;

Гринфельд Глеб Иосифович - исполнительный директор, Национальная
ассоциация производителей автоклавного газобетона (НААГ), 193091, г.СанктПетербург, Октябрьская наб., д. 40, литера А, greenfeld@mail.ru;

Павленко Наталья Викторовна - кандидат технических наук, доцент, ведущий инженер, Научно-исследовательский институт механики Московского государственного университета имени М.В. Ломоносова (НИИ механики МГУ), 119192, г.Москва, Мичуринский пр-т, д. 1, 9103638838@mail.ru, 8 (495) 939-52-82;

Беспалов Алексей Евгеньевич - кандидат технических наук, доцент, доцент кафедры механики грунтов и геотехники, Московский государственный строительный университет (ФГБОУ ВПО "МГСУ"), 129337, г.Москва, Ярославское шоссе, д. 26, 8 (499) 183-34-38 вн. 14-29, mgroif_bespalov@bk.ru;

Коркина Елена Владимировна - научный сотрудник, Научно-исследовательский институт строительной физики Российской Академии архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН), 127238, г.Москва, Локомотивный пр., д. 21, 8 (495) 482-40-58, elena.v.korkina@gmail.com.

Библиографический список

1. Пастушков П.П., Лушин К.И., Павленко Н.В. Отсутствие проблемы выпадения конденсата на внутренней поверхности стен со скрепленной теплоизоляцией // Жилищное строительство. 2014. № 6. С. 42-44.
2. Aksoezen M., Daniel M., Hassler U., Kohler N. Building age as an indicator for energy consumption // Energy and Buildings. January 2015. Vol. 87. Pp. 74-86.
3. Мамонтов А.А., Ярцев В.П., Струлев С.А. Анализ влажности различных утеплителей в ограждающих конструкциях здания при эксплуатации в отопительный период // Academia. Архитектура и строительство. 2013. № 4. С. 117-119.
4. Jelle B.P. Traditional, state-of-the-art and future thermal building insulation materials and solutions - Properties, requirements and possibilities // Energy and Buildings. 2011. Vol. 43. No. 10. Pp. 2549-2563.
5. Гринфельд Г.И., Куптараева П.Д. Кладка из автоклавного газобетона с наружным утеплением. Особенности влажностного режима в начальный период эксплуатации // Инженерно-строительный журнал. 2011. № 8 (26). С. 41-50.
6. Чернышов Е.М., Славчева Г.С. Влажностное состояние и закономерности проявления конструкционных свойств строительных материалов при эксплуатации // Academia. Архитектура и строительство. 2007. № 4. С. 70-77.
7. Al-Homoud M.S. Performance characteristics and practical applications of common building thermal insulation materials // Building and Environment. 2005. Vol. 40. No. 3. Pp. 353-366.
8. Пастушков П.П. Численное и экспериментальное исследование охлаждения ограждающей конструкции после выключения отопления // Вестник МГСУ. 2011. № 7. С. 312-318.
9. Гагарин В.Г., Козлов В.В. О требованиях к теплозащите и энергетической эффективности в проекте актуализированной редакции СНиП "Тепловая защита зданий" // Вестник МГСУ. 2011. № 7. С. 59-66. 66 ISSN 1997-0935. Vestnik MGSU. 2015. № 2 2/2015
10. Гагарин В.Г., Пастушков П.П. Количественная оценка энергоэффективности энергосберегающих мероприятий // Строительные материалы. 2013. № 6. С. 7-9. 11. СП 50.13330.2012. Актуализированная редакция СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий". М.: Минрегион России, 2012. 100 c.
12. Перехоженцев А.Г., Груздо И.Ю. Исследование диффузии влаги в пористых строительных материалах // Вестник Волгоградского государственного архитектурностроительного университета. Серия: Строительство и архитектура. 2014. Вып. 35 (54). С. 116-120.
13. Корниенко С.В. Температурно-влажностный режим и теплозащитные свойства ограждающих конструкций с краевыми зонами // Вестник Волгоградского государственного архитектурно-строительного университета. Серия: Строительство и архитектура. 2014. Вып. 35 (54). С. 62-69.
14. Гагарин В.Г., Козлов В.В. Математическая модель и инженерный метод расчета влажностного состояния ограждающих конструкций // Academia. Архитектура и строительство. 2006. № 2. С. 60-63.
15. Левченко В.Н., Гринфельд Г.И. Производство автоклавного газобетона в России: перспективы развития подотрасли // Строительные материалы. 2011. № 9. С. 44-47.
16. Гринфельд Г.И., Морозов С.А., Согомонян И.А., Зырянов П.С. Влажностное состояние современных конструкций из автоклавного газобетона в условиях эксплуатации // Инженерно-строительный журнал. 2011. № 2 (20). С. 33-38.
17. Семченков А.С., Ухова Т.А., Сахаров Г.П. О корректировке равновесной влажности и теплопроводности ячеистого бетона // Строительные материалы. 2006. № 6. С. 3-7.
18. Schoch T., Kreft O. The influence of moisture on the thermal conductivity of AAC // 5th International conference on Autoclaved Aerated Concrete "Securing a sustainable future": Bydgoszcz, Poland, September, 14-17, 2011. Pp. 361-370.
19. Бабков В.В., Кузнецов Д.В., Гайсин А.М., Резвов О.А., Самофеев Н.С., Морозова Е.В. Проблемы эксплуатационной надежности наружных стен зданий на основе автоклавных газобетонных блоков и возможности их защиты от увлажнения // Инженерно-строительный журнал. 2010. № 8 (18). С. 28-31.
20. Васильев Б.Ф. Натурные исследования температурно-влажностного режима жилых зданий. М.: Госстройиздат, 1957. 214 с.
21. Руководство по расчету влажностного режима ограждающих конструкций зданий. М.: Стройиздат, 1984. 168 с.
22. Славчева Г.С., Чернышов Е.М., Коротких Д.Н., Кухтин Ю.А. Сравнительные эксплуатационные теплозащитные характеристики одно- и двухслойных стеновых газосиликатных конструкций // Строительные материалы. 2007. № 4. С. 13-15.
23. Бедов А.И., Бабков В.В., Габитов А.И., Гайсин А.М., Резвов О.А., Кузнецов Д.В., Гафурова Э.А., Синицин Д.А. Конструктивные решения и особенности расчета теплозащиты наружных стен зданий на основе автоклавных газобетонных блоков.